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推荐-丝扣弯头浙江价格 系列弯管流量计由弯管传感器弯管流量计主机什么是差压变送器器及一些管道阀门组件构成　　沉積速率快、防护性能优异盐电镀锌弯管合金工艺电流效率高达，沉积速率快是任何镀锌工艺无可比拟的精细管的运行速度8～12m/min，镀层厚度岼均2m/min这是连续镀锌难于达到的。独特的清洁生产镀锌弯管采用盐电镀锌铁合金工艺在于生产线槽与槽间均穿孔直通而溶液无任何带出戓溢流。

冲压可加工出尺寸范围较大形状较复杂的零件，如小到钟表的秒表大到汽车纵梁，覆盖件等加上冲压时材料的冷变形硬化效应，冲压的强度和刚度均较高

　　法兰又叫法兰凸缘盘或突缘。法兰是轴与轴之间相互连接的零件用于管端之间的连接;也有用在设備进出口上的法兰，用于两个设备之间的连接如减速机法兰。法兰连接或法兰接头是指由法兰、垫片及螺栓三者相互连接作为一组组匼密封结构的可拆连接。

弯头的材料有铸铁、不锈钢、合金钢、可锻铸铁、碳钢、有色金属及塑料等必要时钢号后面可标出表示质量等級和脱氧方法的符号。

　　管道法兰系指管道装置中配管用的法兰用在设备上系指设备的进出口法兰。法兰上有孔眼螺栓使两法兰紧連。法兰间用衬垫密封法兰分螺纹连接(丝扣连接)法兰、焊接法兰和卡夹法兰。法兰都是成对使用的,低压管道可以使用丝接法兰四公斤鉯上压力的使用焊接法兰。

炉体密封性(外壳有钢板和型钢焊接而成台车由型钢及钢板焊接，台车经过与炉衬的软触摸和沙封组织来削减熱辐射及对流丢失有用确保炉体密封性。无缝弯头和冲压弯头等商品广泛适用于石油化工，电力，航天军工，消防冶金，造船燃气，核电城建，水暖及环境保护设施上

　　两片法兰盘之间加上密封垫，然后用螺栓紧固不同压力的法兰厚度不同，它们使用嘚螺栓也不同水泵和阀门，在和管道连接时这些器材设备的局部，也制成相对应的法兰形状也称为法兰连接。凡是在两个平面周边使用螺栓连接同时封闭的连接零件一般都称为“法兰”，如通风管道的连接这一类零件可以称为“法兰类零件”。

对焊弯头的经验：對焊弯头一般而言价格上涨的背后，理应是供不应求

　　铸造出来的法兰，毛坯形状尺寸准确加工量小，成本低但有铸造缺陷(气孔.裂纹.夹杂);铸件内部组织流线型较差(如果是切削件，流线型更差);锻造法兰一般比铸造法兰含碳低不易生锈锻件流线型好，组织比较致密机械性能优于铸造法兰;锻造工艺不当也会出现晶粒大或不均，硬化裂纹现象锻造成本高于铸造法兰。

推荐-丝扣弯头浙江价格 查看的办法可以用肥皂水抹在退火炉各个接头缝隙处看是否跑气;其中简单跑气的当地是退火炉进管子的当地和出管子的当地，这个当地的密封圈特别简单磨损要常常查看常常换。热煨90度弯头、高压弯头、弯头45度、60度、90度180度、360度等欢迎来电垂询，期待与您合作耐磨陶瓷弯管耐磨陶瓷弯管是以氧化铝为质料以稀有金属氧化物为溶剂，经的高温烧结制成的特种刚玉陶瓷再选用耐磨胶粘结组合成的耐磨陶瓷贴片，鈳依据不同的需求挑选耐磨陶瓷贴片满意用户特别需求的技能条件

　　但是这种连接只是一个设备的局部，如法兰和水泵的连接*不好紦水泵叫“法兰类零件”。比较小型的如阀门等可以叫“法兰类零件”。生产工艺主要分为锻造、铸造、割制、卷制这四种铸造法兰囷锻造法兰。锻件比铸件能承受更高的剪切力和拉伸力

但铁矿石的价格却涨得有些离奇：2006年，国际铁矿石供应总量达15.8亿吨以上与此同時全球主要国家生铁产量为8.7亿吨，折合铁矿石消耗量14亿吨市场基本上达到平衡状态;不仅如此，自2003年到2007年世界铁矿石储量增加100亿吨，增加6.7%;储量基础增加400亿吨增加12%，且尚有较大增长潜力

推荐-丝扣弯头浙江价格 坐在从沧州北站开往市中心的公交车上，环顾窗外满眼尽是滿载货品的大货车在大街间络绎，随即在波动的路上卷起滚滚扬尘

在水电站压力钢管的焊接一直采鼡传统、简单而繁重的焊条电弧焊技术只有少量的制作场纵缝采用埋弧自动焊技术，压力钢管的全位置自动化焊接技术尚属空白随着沝电建设的高速发展和机组参数的不断增大，大直径厚壁压力钢管的焊接必须采用先进的全位置自动化焊接技术才能适应施工生产的需要 　　压力钢管全位置自动焊不仅要实现焊接小车沿焊缝的自动行走，焊丝的自动输送、凋整摆动及对中等机电控制过程，而且要解决焊丝的熔滴过渡形式保证全位置焊接的焊缝成型质量，特别是对各种位置的焊接规范自动调整等一系列自动控制技术；而更重要的是现場拼装的焊缝对装质量差、施工环境恶劣较难满足自动化焊接施工的要求。目前压力钢管全位置自动化焊接技术在大直径厚壁压力钢管焊接中全面应用尚有一定难度，其主要原因是： 　　(1)大直径厚壁压力钢管的安装环缝组装难以达到均匀一致的高精度这就要求全位置洎动焊设备能根据坡口尺寸及偏差自动凋整有关工艺参数，以降低或消除不均匀参数对焊接质量的影响； 　　(2)焊缝空间位置不断变化要求焊接系统能根据焊炬所在位置自动及时调整焊接工艺参数，实现各处焊接成型基本一致； 　　(3)要实现坡口尺寸、焊接熔地形状焊接规范参数实寸调节三者匹配，保证焊缝质量其自动控制技术难度较大。 　　因此如何选择造价低、适应性强、操作简单、焊接效率高的铨位置自动化焊接设备是解决上述问题的唯一途径。针对水电站压力钢管的焊接特点我们开发研制了一套独具特色的全位置自动焊机，並在湖北省兴山县古洞口水电站压力钢管及三峡二期工程左厂11#14#压力钢管纵缝的焊接施工中获得了成功应用 1 全位置自动焊机的主要研制内嫆及其实施方案

昆士兰钛矿公司在莫斯基普波因特（Inskip Point）地区经营两个采选厂，其中一个较大的称“B”选厂处理能力为600吨／时。 该厂采用采砂船开采原矿首先经过筛分除渣后，入缓冲矿仓然后送入八台圆锥选矿机粗选丢弃尾矿，中矿再用四台圆锥选矿机再造也丢弃尾矿中矿返回本作业，粗选及中矿再造精矿再经两次精选获得最终精矿粗精矿送至设在雷恩堡海滨的公司所属的干选厂进行精选，在精选Φ获得金红石、锆英石和独居石 该厂在设计前对采用圆锥选矿机处理本地区的矿石进行了大量的试验工作，以考查其工艺特性同时认識到赖克特圆锥选矿机按流膜选矿原理进行分选，给矿矿浆的液固比（矿浆浓度）对该设备的选别效果是一个决定性因素给矿速度大小，在不同的给矿品位条位下也是决定重矿物回收率的重要因素根据试验所得到的数据确定了所采用的选矿系统的控制条件，并为满足所確定的技术条件建立了合适的控制系统 图1表示出B采选厂所采用的工艺流程和控制点。该厂原矿绐矿和最终尾矿的排出采用了变速砂泵從而使粗选循环选矿机的给矿速度恒定，以适应原矿的采出品位和二次选别循环的负荷变化图1  B采选厂工艺流程 该厂为使在原矿品位变化時能使选矿过程保持最佳操作条件下进行，在选矿循环中对矿浆浓度进行连续测定、记录及控制同时将矿浆流量与浓度两个因素结合在┅起进行。全部记录器、控制器与所有砂泵电机操作台均安装在一个中央挖制室内使全厂操作基本上由控制室予以监控。 在所用控制仪表选择上均从实际效果出发，如浓度测定采用什么是差压变送器器并采用操作简单适应性强的气动控制仪表。在流量控制上采用电磁鋶量计 该厂实现上述检测及控制，在以下几方面表现出优越性（1）为生产过程积累了宝贵的历史记录。（2）根据每班采样检验数目记錄结果可计算各班生产指标（3）简化了监督工作，节省人力（4）可获得较好的技术经济指标。（5）在原矿品位变化时可通过控制维歭较佳的生产技术条件，消除了靠操作人员判断可能产生的误差

原始粉猜中总是存在必定的金属氧化物，因为在复原气氛中进行烧结這些金属氧化物在烧结进程中会被复原，然后发作气体复原物质因而在烧结进程中存在气体分出的进程。限制压力越大金属粉末颗粒の间关闭孔隙的数量就越多，气体物质也就越难以排出因而呈现基体中的孔隙数随限制压力的增大而添加的现象。　　限制压力对材料密度的影响为压坯密度、烧结体密度随限制压力的改变曲线由压坯密度改变曲线可以看出，限制压力由200MPa添加到400MPa时压坯密度增幅较大，這是因为在较低限制压力条件下颗粒与颗粒之间空地较多，触摸面较小拱桥效应比较显着，压力略微添加就可使拱桥遭到必定程度嘚损坏，压坯的密度随之显着添加；限制压力大于400MPa时压坯密度增长幅度相对陡峭，这是因为当限制压力一旦大于基体铜的屈从极限（约350400MPa）金属颗粒就会发作显着的塑性变形，使颗粒之间的触摸面积显着添加一起因为加工硬化的效果，紧缩阻力增大细密化程度进一步添加，所需的压力大大添加　　限制压力对烧结体抗压功能的影响为烧结体抗压强度随限制压力的改变曲线。从可知随限制压力的添加，材料的抗压强度呈现先升高再下降最后又升高的趋势。对铜基制动冲突材料而言在组元不变的情况下，基体中的缺点是影响抗压強度的要害相关于低限制压力（200MPa）而言，适中的限制压力（400MPa）能使颗粒触摸严密并且因为基体中的开孔隙较多，既能使颗粒之间的扩散距离缩短又能使烧结进程中因复原反响发作的气体可以顺利排出，进而取得缺点较少的烧结体有利于抗压强度的进步。在更高限制壓力（600MPa）下虽然坯体中颗粒触摸更严密，更有利于烧结的进行可是因为基体中的孔隙较多，使得烧结体的抗压功能有所下降进一步進步限制压力（700MPa）金属颗粒全体发作了显着的塑性变形，时再结晶形核数目大大添加有助于构成晶粒更细微的安排，这在很大程度上弥補了孔隙多形成的基体强度削弱的问题因而材料的抗压强度有所提高。　　限制压力对烧结体冲突和耐磨功能的影响是烧结材料磨损曲線由可知，各组烧结试样的冲突因数在0.220.23间改变限制压力对冲突功能影响不大。烧结体磨损量则呈现先降再升又降的趋势关于冲突功能而言，因为各冲突磨损调理组元的组成和安排改变不大所以冲突因数的改变规则不是非常显着；对磨损而言，在组元、总孔隙度改变鈈大的情况下首要决定因素是　　在铜基粉末冶金航空刹车材料中，限制压力首要经过压坯的功能来影响刹车材料的烧结体功能其影響如下：限制压力由200MPa添加到400MPa，基体晶粒尺度变小晶粒尺度趋于均匀；限制压力达700MPa时，晶粒最为细微尺度也最均匀。一起随限制压力添加，基体中的孔隙数量也添加随限制压力添加，铜基粉末冶金刹车材料的抗压强度和耐磨功能均呈现先增后降再增的趋势但冲突因數改变不是非常显着。(完)

黄铜安全阀是一种安全保护用阀它的启闭件受外力作用下处于常闭状态，当设备或管道内的介质压力升高超過规定值时自动开启，通过向系统外排放介质来防止管道或设备内介质压力超过规定数值黄铜安全阀属于自动阀类，主要用于锅炉、压仂容器和管道上控制压力不超过规定值，对人身安全和设备运行起重要保护作用    黄铜安全阀构造特征：膜片式安全阀，弹簧不于水接觸密封材料为EPDM，耐老化压力设定通过自动调试设备完成，泄压点准确体积小，安装方便    黄铜安全阀功能:    黄铜安全阀主要用于保护供暖、空调、水系统运行时不超过设定的安全值。当系统运行压力超过安全点时黄铜安全阀自动开启泄水，使系统压力回复安全点以下嘫后自动关闭    黄铜安全阀技术参数：    1：安全阀可水平或垂直安装，但不可倒置安装即塑料旋钮不能在下部。    2：泄压口应连接排水管以便排水旋转黑色旋钮可手动泄压。    更多关于黄铜安全阀的资讯请登录上海有色网查询。 

镁及镁合金具有质量轻比强度高，弹性模具尛导热性能好，易于回收对环境污染小等优点，在汽车、机械电子、航空航天、国防军工、交通运输等领域具有重要的应用价值镁匼金塑性成形困难，通常采用具有优良的变形力学条件的挤压方法成形随着科学技术的进步，市场对制品质量的要求不断提高模具在鎂合金挤压成形中占的重要地位。文献资料表明国内外对镁合金挤压模具结构的研究较少，特别是对型材挤压模具研究尚未见报道本試验通过不同的模具结构对镁合金型材挤压成形过程的影响进行探讨。 　　1　模具结构特点与挤压成形工艺 　　由于高温下挤压镁合金所需的变形力较大而且散热片型材带有较高的齿，因此高温挤压中模具容易在悬臂处出现断裂、压塌等失效现象。本研究以计算机用散熱片型材（图1）为研究对象采用三种典型的模具进行镁合金的挤压成形研究。模具材料选用4Cr5MoSiV1 2008_08/temp_19.jpg"> 　　1．1 模具结构特点 　　平模是生产实心型材的较普通的一种模具其结构简单，成形所需挤压力大图2是在平模基础上改进了的锥形模结构，与平模相比锥模中的锥角有助于金屬变形时的流动，可降低挤压力 　　图3是前置式模具。其特点是上模的两个分流孔对称分布焊合室在下模；同时由于上模的分流桥对丅模悬臂部分的遮挡作用，减小了挤压力对下模悬部位的直接冲击作用达到保护模具作用。 　　图4是桥式模具其下模是一个简单的矩形孔，上模模芯上有若干个成形槽对镁合金超导流和成形作用。与前置式模具相比这种模具结构中没有悬臂，模芯与下模矩形孔互相配合挤压中成形散热片上的齿。作用力全部转移到上模的矫和模芯上从而保证了模具强度。　　1．1　 挤压成形工艺 　　挤压设备为3MN立式油压挤压机镁合金铸锭尺寸直径82mmX150mm，铸锭的加热温度依据镁合金的相图、塑性图及再结晶图定为420℃挤压速度控制在15mm/s~25mm/s之间，挤压筒和模具的预热温度分别为350℃和400℃ 　　2 试验结果及分析 　　图5和表1分别是图1所示制品在挤压试验中挤压力与行程的关系曲线和模具结构与较大擠压力间的关系。　　图5可知：锥形模在挤压行程达到7mm左右挤压力达到较大值1850kn，前置式模具和桥式模具在挤压行程达到12mm左右时挤压力汾别达到较大值2400kn和2800kn。在挤压的初始阶段挤压力随行程的增加而急剧升高，使用锥形模具挤压时挤压力达到极值所需行程较长，这是因為制品挤出前有一个金属充满模具焊合室及金属的焊合过程因此，挤压力的峰值出现得较晚且较大三种模具结构形式，其载荷与行程曲线的形状基本上是一致　　由图5可知，模具结构对挤压影响较大桥式模所需要的挤压力较大，前置式模具次之所需挤压较小的的昰锥模挤压。 　　锥模挤压成形过程中锥形腔起着导流作用，且金属成形过程中无需焊合原所需的挤压力相对来说要小些。从结构上來说由于组合模比锥模多一个分流和焊合过程，故组合模比平模和锥模所需的挤压力要大 　　桥式模具结构有模芯，且模芯上有多条荿形制品的导流槽金属材料在导流槽中焊合所需的力较大，相应的挤压力也大 　　采用各种模具挤出的AZ31镁合金散热片的制品如图6所示。由于采用桥式模具和前置式模具挤出过程经过分流和焊合过程为确定制品的焊合情况，采用电子扫描镜观察分析金属在模具焊合室和型材焊合部位微观组织形貌结果表明，制品在焊合部位没有焊缝在焊合区的组织致密，与基体组织无明显差别说明焊合状况较好。 　　前置式分流模在试验后悬臂处未出现任何塌陷及其他变形虽然所需根的挤压力较大，但由于分流桥对悬臂的遮挡起了保护作用故模具悬臂未出现任何变形。 　　桥式模具成形较困难挤压过程中金属在模具芯头上导流槽处的流动阻力较大，使金属流出模孔困难；同時由于产品的不同部位壁厚差别较大金属流动不均匀，造成模具芯头的受力不均匀对芯头产生很大的剪切力和扭矩，导致挤压较大 　　3  结论 　　1　在所设计的三种模具挤压过程中，锥模所需的压力较小前置保护模次之，桥式模具的较大 　　2　锥模和前置保护模成形质量较好，桥式模由于金属的模芯上的小槽处流动阻力大挤压焊合困难，导致成形时所需挤压力很大 　　3　从组合模结构挤压成形來看，AZ31镁合金在焊室中是能够完全焊合的用扫描电镜观察焊合室部位和制品焊合处发现，其组织致密与基体组织无明显差别，焊合质量较好说明组合模挤压AZ31镁合金散热器是可行的，可推广应用于其他实心型材或中空型材制品的挤压成形

无缝钢管是分冷拔和热扎,但是表面没有经过什么处理的,   无缝钢管分好几种,在与它的材质和执行标准,材质有普通管,合金管,执行标准为 1、结构用于无缝钢管：GB8162-99   2、输送流体用哋缝钢管：GB8163-99   3、锅炉用无缝钢管：GB  

序号品种标准号标题1ISOISO 65—1981按照ISO 7／l车螺纹的碳素钢管2ISOISO 1129—1980锅炉、过热器和热交换器用钢管 尺寸、公差和单位常用偅量3ISOISO 1179—1981符合ISO 228／1螺纹的工业用平端钢管和其他金属管接头4ISOISO 2937—1974机械用光端无缝钢管5ISOISO 6石油和天然气工业管道钢管交货技 1-2000石油和天然气工业管道钢管交货技    术条件第3部分：c级钢管的要求技术勘误l9ISOISO 3304—1985光端精密无缝钢管交货技术条件10ISOISO 光端焊接精密钢管交货技术条件11ISOISO 焊后定径光端精密钢管茭货技术条件12ISOISO 9钢管和管件 规范中使用的符号第1部分：圆形截面的管和管状附件13ISOISO 9钢管和管件规范中使用的符号第2部分：正方形和矩形中空截媔14ISOISO 9钢管和管件规范中使用的符号第3部分：圆形截面管件15ISOISO 光端焊接和无缝钢管 管的尺寸和单位长度重量的一览表16ISOISO 0流体传动系统和元件．缸筒．第l部分对特殊精加工内径的钢管的要求17ISOISO 地下或水下管路用钢管和管件 管内外涂沥青或沥青油衍生物18ISOISO 造船 钢管管路法兰焊接通舱管PN6、PN10、和PN1619ISOISO 熱交换器用焊接钢管20ISOISO 热交换器用焊接钢管21ISOISO 钢管 焊接用管端和配件的预处理22ISOISO 6压燃式发动机 高压燃油喷管用钢管第l部分：无缝冷拔单壁管的要求23ISOISO 3压燃式发动机 高压燃油喷管用钢管第2部分：组合管的要求24ISOISO 9095—1990钢管 鉴别材料用连续符号标志和颜色码25ISOISO 压力用途的无缝钢管和焊接(埋弧焊除外)钢管 液压密封验证电磁试验法26ISOISO 压力用途的无缝钢管和焊接(埋弧焊除外)钢管 检测纵向缺陷用全周边超声波试验27ISOISO 压力用途的无缝钢管和焊接(埋弧焊除外)钢管 测缺陷用涡流电流试验28ISOISO 压力用途的无缝钢管 横向缺陷全周边超声电流检验29ISOISO 9压力用途的无缝钢管交货技术条件第l部分：规定室温性能的非合金钢30ISOISO 7压力用途的无缝钢管 交货技术条件第2部分：规定高温性能的非合金钢和合金钢31ISOISO 7压力用途的无缝钢管交货技术条件第3部汾：规定低温性能的非合金钢和合金钢32ISOISO 7压力用途的无缝钢管．交货技术条件第4部分：奥氏体不锈钢33ISOISO 0压力用途的焊接钢管 第3部分：规定低温性能的电阻焊接和感应焊接非合金钢管和合金钢管36ISOISO 0压力用途的焊接钢管  交货技术条件  第4部分：规定高温性能的埋弧焊接非合金钢管和合金鋼管37ISOISO 0压力用途的焊接钢管交货技术条件  第5部分：规定低温性能的埋弧焊接非合金钢管和合金钢管38ISOISO 7压力用途的焊接钢管 交货技术条件 第6部分：奥氏体不锈钢管的焊接长度39ISOISO 压力用途的无缝钢管和焊接(埋弧焊除外)钢管检测纵向缺陷用铁磁钢管全周边磁转换／磁链试验40ISOISO 2软钎焊剂试验方法第12部分：钢管腐蚀试验41ISOISO 压力用途的无缝钢管 检测横向缺陷用铁磁钢管全周边磁转换／磁链试验42ISOISO 压力用途的电阻焊和感应焊钢管 焊缝的縱向缺陷超声波检验43ISOISO 压力用途的埋弧焊钢管 焊缝的纵向  和／或横向缺陷超声波检测44ISOISO 压力用途的无缝钢管和焊接(埋弧焊除外)钢管 层状缺陷检測用超声检验45ISOISO 压力用途的无缝钢管和焊接(埋弧焊除外)钢管验证液压防泄漏用超声波检验46ISOISO 压力用无缝及热拉伸焊接钢管 全周边超声波厚度检測47ISOISO 液压传动 端面平齐的无缝和焊接型精密钢管 尺寸及标称工作压力48ISOISO 气瓶150升~3000升水容量的可重复充装无缝钢管气瓶 设计、结构和试验49ISOISO 压力用途鋼管无损检验人员的资格及认证50ISOISO 压力用途的承压无缝和焊接钢管 层间不完整性检查的管端超声波检测51ISOISO 石油和天然气工业 油井套管和油管用鋼管52ISOISO 11960 Technical corrigendum-1-2002石油和天然气工业．油井套管或油管用钢管．技术勘误I53ISOISO 石油和天然气工业 钻井杆用钢管规范54ISOISO 压力用途的承压焊接钢管 焊接钢管用钢带／钢板分层缺陷检测用超声波试验55ISOISO 压力用途的承压无缝和焊接钢管 液体渗透试验56ISOISO 压力用途的承压埋弧焊接钢管焊缝缺陷柃测用X射线检查57ISOISO 压仂用途的承压焊接钢管焊缝周围  分层缺陷检测用超声波试验58ISOISO 压力用途的承压无缝和焊接钢管管  端分层组织缺陷探测用磁粉检验59ISOISO 压力用途的承压无缝和焊接钢管管  身表面缺陷探测用磁粉检验60ISOISO 石油和天然气工业用作套管、油管和接箍的防腐合金无缝钢管交货技术条件61ISOISO 色漆和清漆海上和近海的非腐蚀气  输水和输气用球墨铸铁管、配件、附件及其接头66ISOISO 压力和非压力管道用球墨铸铁管离  心法水泥砂浆内衬一般要求67ISOISO 88金属法兰第2部分：铸铁管法兰68ISOISO 5球墨铸铁管外部镀锌第1部分：终饰层用金属锌69ISOISO 95球墨铸铁管外部镀锌第2部分：终饰层用富锌涂层70ISOISO 球墨铸铁管聚乙烯套管71ISOISO 预绝缘球墨铸铁管道系统72ISOISO 球墨铸铁管道 安装后水压试验73ISOISO 球墨铸铁管的设计方法74ISOISO 6球墨铸铁管道用减震连接系统第1部分：设计规则和定型試验75ISOISO 不锈钢管尺寸、公差和单位长度的 公称质量76ISOISO 食品工业用不锈钢管77ISOISO 适于按照ISO 7／1车螺纹用不锈钢管78ISOISO 7压力用途的焊接钢管交货技术条件  第6部汾：奥氏体不锈钢管的焊接长度79BSIBS EN ISO 不锈钢管．尺寸、公差和单位长度的规范质量80BSIBS EN ISO 4软钎焊剂．试验方法．钢管耐腐蚀试验81BSIBS EN ISO 气体瓶．1501升-30001升水容量嘚可再填充的无缝钢管．设计，结构和试验82BSIBS EN ISO 石油和天然气工业．油井套管和油管用钢管83BSIBS EN ISO 石油和天然气工业．钻探管用钢管．规范84BSIBS EN ISO 石油和天嘫气工业．用作套管、油管和接箍的防腐合金无缝钢管．交货技术条件85BSIBS EN ISO 9石油和天然气工业．管道用钢管的技术交货条件．C级要求的钢管86BSIBS EN ISO 7压燃式发动机．高压喷射燃油管用的钢管．无缝冷拔单壁管的要求87BSIBS EN ISO 4压燃式发动机．高压燃油喷管用钢管．合成管的要求

序号品种标准号标题1ISOISO 65—1981按照ISO 7／l车螺纹的碳素钢管2ISOISO 1129—1980锅炉、过热器和热交换器用钢管 尺寸、公差和单位常用重量3ISOISO 1179—1981符合ISO 228／1螺纹的工业用平端钢管和其他金属管接頭4ISOISO 2937—1974机械用光端无缝钢管5ISOISO 6石油和天然气工业管道钢管交货技 1-2000石油和天然气工业管道钢管交货技    术条件第3部分：c级钢管的要求技术勘误l9ISOISO 3304—1985光端精密无缝钢管交货技术条件10ISOISO 光端焊接精密钢管交货技术条件11ISOISO 焊后定径光端精密钢管交货技术条件12ISOISO 9钢管和管件 规范中使用的符号第1部分：圓形截面的管和管状附件13ISOISO 9钢管和管件规范中使用的符号第2部分：正方形和矩形中空截面14ISOISO 9钢管和管件规范中使用的符号第3部分：圆形截面管件15ISOISO 光端焊接和无缝钢管 管的尺寸和单位长度重量的一览表16ISOISO 0流体传动系统和元件．缸筒．第l部分对特殊精加工内径的钢管的要求17ISOISO 地下或水下管路用钢管和管件 管内外涂沥青或沥青油衍生物18ISOISO 造船 钢管管路法兰焊接通舱管PN6、PN10、和PN1619ISOISO 热交换器用焊接钢管20ISOISO 热交换器用焊接钢管21ISOISO 钢管 焊接用管端和配件的预处理22ISOISO 6压燃式发动机 高压燃油喷管用钢管第l部分：无缝冷拔单壁管的要求23ISOISO 3压燃式发动机 高压燃油喷管用钢管第2部分：组合管嘚要求24ISOISO 9095—1990钢管 鉴别材料用连续符号标志和颜色码25ISOISO 压力用途的无缝钢管和焊接(埋弧焊除外)钢管 液压密封验证电磁试验法26ISOISO 压力用途的无缝钢管囷焊接(埋弧焊除外)钢管 检测纵向缺陷用全周边超声波试验27ISOISO 压力用途的无缝钢管和焊接(埋弧焊除外)钢管 测缺陷用涡流电流试验28ISOISO 压力用途的无縫钢管 横向缺陷全周边超声电流检验29ISOISO 9压力用途的无缝钢管交货技术条件第l部分：规定室温性能的非合金钢30ISOISO 7压力用途的无缝钢管 交货技术条件第2部分：规定高温性能的非合金钢和合金钢31ISOISO 7压力用途的无缝钢管交货技术条件第3部分：规定低温性能的非合金钢和合金钢32ISOISO 7压力用途的无縫钢管．交货技术条件第4部分：奥氏体不锈钢33ISOISO 0压力用途的焊接钢管 第3部分：规定低温性能的电阻焊接和感应焊接非合金钢管和合金钢管36ISOISO 0压仂用途的焊接钢管  交货技术条件  第4部分：规定高温性能的埋弧焊接非合金钢管和合金钢管37ISOISO 0压力用途的焊接钢管交货技术条件  第5部分：规定低温性能的埋弧焊接非合金钢管和合金钢管38ISOISO 7压力用途的焊接钢管 交货技术条件 第6部分：奥氏体不锈钢管的焊接长度39ISOISO 压力用途的无缝钢管和焊接(埋弧焊除外)钢管检测纵向缺陷用铁磁钢管全周边磁转换／磁链试验40ISOISO 2软钎焊剂试验方法第12部分：钢管腐蚀试验41ISOISO 压力用途的无缝钢管 检测橫向缺陷用铁磁钢管全周边磁转换／磁链试验42ISOISO 压力用途的电阻焊和感应焊钢管 焊缝的纵向缺陷超声波检验43ISOISO 压力用途的埋弧焊钢管 焊缝的纵姠  和／或横向缺陷超声波检测44ISOISO 压力用途的无缝钢管和焊接(埋弧焊除外)钢管 层状缺陷检测用超声检验45ISOISO 压力用途的无缝钢管和焊接(埋弧焊除外)鋼管验证液压防泄漏用超声波检验46ISOISO 压力用无缝及热拉伸焊接钢管 全周边超声波厚度检测47ISOISO 液压传动 端面平齐的无缝和焊接型精密钢管 尺寸及標称工作压力48ISOISO 气瓶150升~3000升水容量的可重复充装无缝钢管气瓶 设计、结构和试验49ISOISO 压力用途钢管无损检验人员的资格及认证50ISOISO 压力用途的承压无缝囷焊接钢管 层间不完整性检查的管端超声波检测51ISOISO 石油和天然气工业 油井套管和油管用钢管52ISOISO 11960 Technical corrigendum-1-2002石油和天然气工业．油井套管或油管用钢管．技術勘误I53ISOISO 石油和天然气工业 钻井杆用钢管规范54ISOISO 压力用途的承压焊接钢管 焊接钢管用钢带／钢板分层缺陷检测用超声波试验55ISOISO 压力用途的承压无縫和焊接钢管 液体渗透试验56ISOISO 压力用途的承压埋弧焊接钢管焊缝缺陷柃测用X射线检查57ISOISO 压力用途的承压焊接钢管焊缝周围  分层缺陷检测用超声波试验58ISOISO 压力用途的承压无缝和焊接钢管管  端分层组织缺陷探测用磁粉检验59ISOISO 压力用途的承压无缝和焊接钢管管  身表面缺陷探测用磁粉检验60ISOISO 石油和天然气工业用作套管、油管和接箍的防腐合金无缝钢管交货技术条件61ISOISO 色漆和清漆海上和近海的非腐蚀气  输水和输气用球墨铸铁管、配件、附件及其接头66ISOISO 压力和非压力管道用球墨铸铁管离  心法水泥砂浆内衬一般要求67ISOISO 88金属法兰第2部分：铸铁管法兰68ISOISO 5球墨铸铁管外部镀锌第1部分：终饰层用金属锌69ISOISO 95球墨铸铁管外部镀锌第2部分：终饰层用富锌涂层70ISOISO 球墨铸铁管聚乙烯套管71ISOISO 预绝缘球墨铸铁管道系统72ISOISO 球墨铸铁管道 安装后水壓试验73ISOISO 球墨铸铁管的设计方法74ISOISO 6球墨铸铁管道用减震连接系统第1部分：设计规则和定型试验75ISOISO 不锈钢管尺寸、公差和单位长度的 公称质量76ISOISO 食品笁业用不锈钢管77ISOISO 适于按照ISO 7／1车螺纹用不锈钢管78ISOISO 7压力用途的焊接钢管交货技术条件  第6部分：奥氏体不锈钢管的焊接长度79BSIBS EN ISO 不锈钢管．尺寸、公差和单位长度的规范质量80BSIBS EN ISO 4软钎焊剂．试验方法．钢管耐腐蚀试验81BSIBS EN ISO 气体瓶．1501升-30001升水容量的可再填充的无缝钢管．设计结构和试验82BSIBS EN ISO 石油和天嘫气工业．油井套管和油管用钢管83BSIBS EN ISO 石油和天然气工业．钻探管用钢管．规范84BSIBS EN ISO 石油和天然气工业．用作套管、油管和接箍的防腐合金无缝钢管．交货技术条件85BSIBS EN ISO 9石油和天然气工业．管道用钢管的技术交货条件．C级要求的钢管86BSIBS EN ISO 7压燃式发动机．高压喷射燃油管用的钢管．无缝冷拔单壁管的要求87BSIBS EN ISO 4压燃式发动机．高压燃油喷管用钢管．合成管的要求

世界废料网讯　倍特期货金属分析师邓宏分析认为： 　　铜：次级债担忧減缓，交割前温和的挤仓因素期价反弹，7600以上成为压力短暂上涨后还会回落寻底。沪铜66000成为压力少量短空。 　　铝：维持2600一线的弱勢震荡现货贴水维持在60美元压力沉重，短线震荡后市还有下跌空间。沪铝现货小幅升水期价窄幅震荡，围绕19500波动 　　锌：3300一线支撐明显，库存紧张与供应预期增加的矛盾令价格窄幅波动难以走出方向，短线可能在挤仓因素下反弹沪锌现货升水扩大，下档支撑明顯28000以下短买，上档压力下移到28500.

近年来，随着钢铁工业的迅速发展和生产规模的不断扩大在钢铁冶金生产中产生的含铁粉矿也随之迅速增长。主要包括烧结粉尘、高炉粉尘及尘泥、转炉粉尘、电炉粉尘、轧钢皮及尘泥等这些粉矿的含铁量比较高，是一种可循环再利用嘚宝贵资源此外，金属矿在开采过程中也会产生粉矿对这些含铁粉矿资源的再次利用，具有重要意义因此有很多球团厂和钢铁企业均对如何利用含铁粉矿进行了深入的研究[1-2]。 在含铁粉矿利用过程中还存在以下主要问题：①生产出来的球团抗压力太低，满足不了球团進入高炉冶炼的要求②制备工艺过程中的粘结剂对原材料要求高，含铁矿粉本身来源复杂严格要求是不可能的，甚至有的粘结剂还要求原料中要加入一定量的含铁90%以上的金属粉才能固化这就失去了利用矿粉的意义。③球团的固化时间太长有的需要几十个小时固化时間、或几十天的养护才能产生抗压力，没办法实现批量生产 本研究拟开发一种简单可靠、适应性广的球团生产工艺，并具有设备简单、投资少、生产成本低、便于操作等优点；要实现这一目标首先粘结剂的烘干温度要低，加热时间要短能源消耗要少，不污染环境所鉯首先研制了新型粘结剂。已有不少关于球团用粘结剂的研究[3-6]在前人研究的基础上，对粘结剂进行了进一步深入研究获得了新的无机、有机复合粘结剂，以此为基础对加热固化制度工艺也进行了研究，并探索了粘结剂的合适加入量及粘结剂对不同矿粉原料的适应性鉯获得能用于实际工业生产的含铁粉矿的球团化制备工艺。 一、试验条件与方法 （一）原材料 1、粘结剂采用自制无机有机复合粘结剂(简稱粘结剂)。 2、含铁粉矿来自攀枝花某企业，其化学组成见表1（二）试验过程 每次称取含铁粉矿原料500g，试验采用人工配料混合试样加壓成型是在万能压力试验机上进行。加压成型压力为30000N/个每个球团用料30g，直径为25mm粉矿加压成型后放在加热炉中进行烘干固结，最后测其徑向抗压力其径向抗压力与实际工业生产中对辊压块法生产的椭圆球团两端点间的力更接近，所以在试验中都是采用的测试试样的径姠抗压力。试验过程如图1所示 （三）抗压力测试 试样为直径25mm，高20mm的圆柱体每种条件下制作5个试样进行抗压力测试，去掉最高、最低值取其余3个值的平均值作为该条件下的抗压力值。 （四）所用仪器与设备 加压设备为YE-30型液压式压力试验机烘干设备为TMF-4-3型陶瓷纤维高温炉，抗压力检测设备为CMT5105型微机控制电子万能试验机二、试验结果与分析 （一）加热固化制度对球团抗压力的影响 所用粘结剂要在加热条件丅才能固化，因此加热固化制度是球团制备重要的工艺参数之一通过查阅文献，采用自制的无机有机复合粘结剂首先在固定12%粘结剂用量的条件下，通过改变加热固化温度进行试验，其固化温度对球团抗压力影响的试验结果见表2从表2可见，将试样从室温直接加热到加熱固化温度并保温1h的条件下加热固化温度从300，400500℃，变化到800℃的过程中试样的径向抗压力是依次增大的，在500℃时达到最大值当温度800℃时，径向抗压力反而降低了所以采用500℃为此工艺较合适的加热温度。通过查阅文献当球团试样加热到500℃左右时，球团试样中的粘土夨去结构水粘土变成了死粘土，相当于常见的泥通过烧制变成了砖瓦从而表现出球团抗压力的提高。不仅如此粘土向死粘土的转化，可使球团在雨水作用的条件下不会散开而保持其力，有利于球团生产后的储存和运输这对大批量生产球团的企业非常重要。 试验过程中发现水分对粘结剂的固化作用产生影响，所以设计了在加热固化过程中的一个除水的过程在105℃时保温0.5h，以除去试样中的水分(表3) 從表3可见，在105℃保温0.5h后球团试样的径向抗压力明显提高。在105℃保温0.5h可以除去球团试样中的水分，防止了水分对粘结剂的固化作用产生影响所以抗压力就提高了。综上加热固化温度从300，400500℃，变化到800℃的过程中试样的径向抗压力在500℃时均达到最大值。所以选定的最佳加热固化制度是球团在加热固化过程中先从室温升至105℃让其在此保温0.5h后，再连续升温到500℃并保温1h （二）粘结剂加入量对抗压力的影響 在球团化的制备工艺中，球团抗压力的产生主要来源于粘结剂的固化作用所以粘结剂的加入量的多少，直接影响到球团整体性能也昰进行工业化生产过程中，生产成本的主要部分用相同的加热固化工艺，采用不同的粘结剂加入量进行了试验，试验结果见表4从表4鈳见，随着粘结剂加入量的增加球团试样的径向抗压力会相应提高。当粘结剂用量为12%时径向抗压力过到最大值继续增加粘结剂的用量，当增加到14%时径向抗压力反而有所降低在球团中，径向抗压力的产生主来源于粘结剂在加热固化过程中形成的粘结膜所以当粘结剂用量增加，形成的粘结膜球团的数量也会相应增加球团的抗压力会提高。但当粘结剂用量达到14%时粘结剂的量早已达到饱和状态，多的粘結剂无法再继续形成粘结膜反而增加了球团中的水分，影响了粘结剂的加热固化效果导致其抗压力下降。在粘结剂的加入量为12%先在105℃时保温0.5h，再连续升温到500℃并保温1h的条件下在攀枝花某企业进行了球团中试生产试验，并用所生产的球团进行了转鼓指数测定发现大蔀分转鼓指数在67%左右，最高的可达90% （三）不同粉矿条件下的抗压力 为了验证此球团化制备工艺的普适性，选用了3种不同的粉矿原料进行試验①原料1。高铁粉36%中加粉40%，转炉污泥24%含铁量50.81%。②原料2泥矿20%，中加粉30%高铁粉30%，铁精矿20%含铁量52.31%。③原料3泥矿10%，中加粉50%高铁粉40%，含铁量50.89% 按粘结剂加入量为12%，烘干制度采用先在105℃时保温0.5h再连续升温到500℃并保温1h的工艺方案，对以上3种不同的粉矿原料进行试验結果见表5。从表4可见3个不同的原料配比，按此工艺其球团试样的径向抗压力最低为1.4153 kN，达到了使用的要求该工艺对粉矿原料没有特别嘚要求，具有普适性有很广的应用前景。 通过对加热固化制度、粘结剂的加入量对含铁粉矿球团化力的影响试验找到了一套合适的制備工艺。此制备工艺生产的球团径向抗压力较高能满足进入高炉冶炼的要求；此制备工艺对含铁粉矿的原料没有严格的要求，具有普适性；在此工艺中固化时间为2h左右，生产周期短适合企业实现批量生产；为解决目前球团生产中存在的主要问题奠定了基础。 三、结论 （一）试验研究表明球团在加热固化过程中，先在105℃时保温0.5h除去球团中的水分，再连续升温到500℃并保温1h的工艺方案所生产的成品球團径向抗压力可从1.5731 kN提高到1.9122kN，成品球团还能抗水便于工厂保存和运输。 （二）当粘结剂的用量在12%时所制备的球团径向抗压力最大达到1.9122 kN，能满足高炉冶炼的要求 （三）通过对不同含铁粉矿的试验研究表明，此工艺对粉矿原料没有特别的要求具有普适性。 参考文献 [1] 甘勤．攀钢含铁尘泥的利用现状及发展方向[J]．金属矿山2003(2)：62-64． [2] 田昊，马晓春．烧结除尘灰混合炼钢污泥喷浆的工艺设计与应用[J]．烧结球团2005(4)：34-36． [3] Eisele T C，Kawatra S K.A [5] 李宏煦姜涛，邱冠周等．铁矿球团有机粘结剂的分子构型及选择判据[J]．中南工业大学学报，200031(1)：17-20． [6] 杨永斌．有机粘结剂替代膨润土淛备氧化球团[J]．中南大学学报：自然科学版，200738(5)：851-857．

流态化焙烧炉通常配用风量稳定、风压较高的鼓风机，大型厂多用离心式鼓风机小型厂多用罗茨鼓风机。 所选鼓风机的风量一般是冶金计算确定的风量加大30%或更大以备生产波动及开炉、冷试的需要。鼓风机的风压应保證流态化床压力降空气分布板的压力降（约为流态化层压力降的10～20%）以及空气管道系统的阻力损失的需要，同时考虑到开炉、冷试和处悝故障等特殊需要（可为流态化床压力降的30%）故选用的鼓风机压应在计算的流态化床压力降的基数上加大50%或更大。 鼓风机出风管道上应咹装回流管以便通过其阀门调节入炉风量，并能节省电耗由鼓风机到炉底风箱之间，在一段平直的风管上安装孔板流量计或涡轮流量計以测量入炉风量。

锰的用途非常广泛农业上是重要的微量元素；畜牧和饲养行业中，亦常在饲料中加入适量硫酸锰硫酸锰也广泛鼡于医药、食品、农药、造纸、催化剂行业，随着科学技术的不断进步其用量和应用领域会不断扩大。硫酸锰作为基础锰盐只有含一個结晶水的硫酸锰物性比较稳定。除试剂级和有特殊要求的含有4～5个结晶水的产品外几乎所有工厂生产的都是含一个结晶水的产品。随著高品位锰资源的日趋枯竭传统蒸发浓缩的生产工艺已难以满足硫酸锰产品的生产需要。所以研究、开发和应用硫酸锰生产新工艺，尤显必要 一、试验部分 （一）原材料 软锰矿、黝锰矿、菱锰矿及黄铁矿的化学分析及矿粉粒度见表1和表2。钛白工业废酸：ρ(H2SO4)＝168gL,ρ(FeSO4)＝118gL浓硫酸：w(H2SO4)＝96%。 表1  软锰矿、黝锰矿、菱锰矿化学分析结果    % %（二）主要设备 浸锰罐φ1000mm×1200mm；BMS6/450－U压滤机；BAS6/400－N不锈钢压滤机（过滤压强1MPa过滤温度－5～200℃）；YS－100L压力釜；202－4电热恒温干燥箱。 （三）工艺流程 以软锰矿或黝锰矿为原料制取硫酸锰工艺流程示意图见图1；以菱锰矿为原料制取硫酸锰工艺流程示意图见图2图1  以软锰矿或黝锰矿为原料制取硫酸锰工艺流程示意图图2  以菱锰矿为原料制取硫酸锰工艺流程示意图 （四）原悝 根据硫酸锰的溶解度超过100℃急剧降低的原理，采用压力釜结晶法预浓缩除杂净化生产硫酸锰产品硫酸锰溶解度曲线如图3所示。图3  MnSO4溶解喥曲线 二、结果及讨论 （一）压力釜析晶预浓缩 用压力釜对上述3种锰矿所制备的合格中性液进行预浓缩净化处理中性液质量见表3。将100L的Φ性液注入压力釜中用压强1.5 MPa的蒸汽间接加热。当釜内温度升至190～195℃时釜内压强达到1.3～1.4 MPa，保压静置10～15 min经取样排污阀外排部分上清液，達到预浓缩和一次净化之目的结果见表4。随后用减压阀卸压经卸料阀将预浓缩物料卸入冷却溶解槽，冷却溶解静置陈化，达到二次淨化目的结果见表5。从表4和表5的结果可以看出用压力釜析晶预浓缩，效果十分理想关键是工艺流程的选择和终点温度的控制。 表3  中性液质量分析结果    g/L表4  压力釜外排上清液分析结果注：静置时间12min 表5  压力釜预浓液冷却溶解、静置陈化净化分析结果 （二）压力釜结晶硫酸錳产品 将净化后的预浓液注入压力釜中，当釜内温度升至190～195℃时釜内压强可达到1.3～1.4 MPa，该状态下静置8～10min经取样排污阀排出部分上清液，洅经卸料阀卸入板框压滤机进行固液分离结果见表6。产品经干燥后化验分析结果见表7。从表6、表7看出压力釜结晶硫酸锰，结晶率高质量稳定可靠。该工序控制的关键是每一釜的生产时间时间过长，产品的铁含量增加产品外观颜色变黄。 表6  压力釜结晶硫酸锰研究結果注：1#2#为二矿加酸法预浓液；3#，4#为菱锰矿预浓液 表7  硫酸锰产品检测结果    %注：1）外观颜色为亮淡玫瑰色；2）硫酸锰指MnSO4·H2O。 三、结论 1）壓力釜结晶法生产硫酸锰具有单位设备生产效率高、能耗较低、回收率高等优点。2）工艺先进技术可靠，操作平稳质量上乘，为中國丰富的低品位锰矿资源开拓综合利用的新途径具有极高的社会经济效益。3）以该生产工艺为基础可进一步开发w(Mn)≥45.5%的高纯合成碳酸锰、w(MnO)≥98%的高纯一氧化锰、w(MnO2)≥93. 5%的高纯电解二氧化锰系列产品。4）压力釜结晶法生产硫酸锰是硫酸锰微酸性溶液在压力系统中的物理化学反应過程，对设备系统的材质要求和质量要求较为严格对系统中的设备管道配置要科学合理，否则会对系统的正常安全运行造成影响。5）原材料的物理化学特性决定生产工艺流程和工艺技术参数

钼是一种重要的有色金属，广泛用于现代科技的许多范畴金属钼的工业出产噵路为：首先将辉钼精矿在600～650℃下焙烧生成氧化钼，然后再提纯氧化钼最后用H2复原得到金属钼粉。可是进程中存在三大问题：1、辉钼精礦氧化焙烧进程开释很多的二氧化硫污染环境严峻；2、在辉钼矿氧化焙烧与进一步提纯进程中，钼的丢失比较严峻；3、MoO3在600℃时已明显提高其蒸汽压在1151℃时即到达0.101 MPa，所以有必要在较低温度下（450～650℃）用将MoO3复原成安稳的MoO2然后将MoO2在900～950℃下复原成金属钼。该工艺流程长、操作雜乱     因而，一些研讨者测验寻觅新的金属钼提取工艺这些研讨为拓荒新的金属钼出产工艺道路进行了有利的测验，可是研讨侧重于反響动力学机理分析缺少系统的热力学分析，给新工艺道路的实验温度以及其它工况条件挑选带来困难作者已对辉钼矿的碳热法与真空法非氧化焙烧道路进行了热力学分析。做为洁净动力的运用能够处理产品气体排放污染的问题因而，本文将经过热力学分析探讨了几種无SO2气体排放的辉钼矿氢复原出产金属钼新技术的可行性。 S和H2的体积百分含量     由式（1）可知，该反响想在可行温度规模内进行有必要把PH2S/ PH2仳值控制在很小的规模这样才干使得反响吉布斯自由能小于零。例如反响想在温度别离为1100K和1300K时进行，有必要把该比值别离控制在低于1.06×10－3和6.15×10－3可见，不必固硫剂直接用H2复原辉钼精矿的反响是很难进行的。反响平衡时气体成分中H2含量很高。在实践出产中反响是遠离平衡的，这使得气体成分中H2含量更高所以想在可行温度下用H2复原辉钼精矿有必要要加人固硫剂。 核算平衡时温度与HZ利用率之间的联系得到方程：    依据式（3）与式（5），能够得到图1能够看出，当温度小于1200 K时跟着温度的添加H2利用率添加很快，之后增长速度则趋于平緩标明在H2复原辉钼矿进程中加人CaO作为固硫剂比没有CaO加入时反响简单，且用CaO做固硫剂能够把硫以安稳的CaS方式固定下来一起气体产品为无汙染的H2O，避免了有毒气体H2S的污染图1  氧化钙做固硫剂H2利用率与温度联系     三、碳酸钠做固硫剂辉铂矿氢复原     （一）氢复原进程气体组分的改變规则     碳酸钠做固硫剂，辉钼矿氢复原的反响方程式为：    恒压下式（6）温度与平衡气体体积百分含量之间的联系如图2所示；恒温下，压仂与平衡气体体积百分含量之间的联系卜如图3所示图2  温度与平衡气体成分联系图3  压力与平衡气体成分联系     由式吉布斯自由能能够看出，反响为吸热反响在相同压力下，跟着温度的升高平衡常数是逐步添加的这就使得平衡气体成分中复原剂H2的含量逐步下降，而H2O和CO气体含量添加由图2可见，当压力为0.1 MPa时温度为1073K和l173 K时，对应H2的体积百分含量为别78.8％和61.0％H20为14.1％和26.O％，CO为7.1％和13.10％由反响公式可见，当温度不变哏着压力的下降，气氛中H2O和CO体积百分含量添加H2体积百分含量下降。由图3可知当温度为1173K时，压力为0.01 常压下式（6）的反响开端温度为1380K，產品为金属钼和溶于水而金属钼则不溶于水。别的辉钼矿中的首要杂质SO2也易于和碳酸钠反响生成硅酸钠，它也是溶于水的因而能够經过水洗的办法得到纯洁的金属钼粉。其平衡常数在1100K和1200 K时别离为2.0×10－5和1.6×10－3平衡常数很小，阐明气体产品中H2含量较高H2利用率低。因为反响一起受温度和压力的影响，当压力不变温度上升时，平衡常数增大H2利用率上升；当温度不变，压力下降时反响平衡向右移动，H2利用率增大所以现核算不同压力下，温度与H2利用率之间的联系得到方程：     依据式（6）和式（7），能够得到图4因为Na2CO3的熔点为1131K，当温喥超越Na2CO3熔点时反响就会有液相生成，就会分层对反响晦气，所以反响一般挑选在Na2CO3熔点以下温度进行可是假如温度挑选过低会使反响速率缓慢和H2利用率低。常压下温度为1073K时，H2的平衡利用率只要15.2％而当压力下降为。0.001MPa时在1073K时H2的平衡利用率能够到达51.3％。图4  （三）用Na2CO3做固硫剂辉钼矿氢复原反响产品经过水洗能够得到纯钼粉。利用率受温度和压力影响跟着温度的添加，利用率上升很快；跟着压力的下降利用率添加。

空调铜管运用普通铜管和优质铜管的差异 1、假如选用普通的空调铜管就简单影响空调夏日的制冷和冬天的制热作用，还簡单影响空调的制冷系统损坏空调压缩机。由于普通铜管归于上引拉制工艺作业运转压力和爆炸接受压力都比较低，安全功能也没有優质空调制冷铜管的高 2、假如运用优质的空调铜管，冬天制热作用和夏日制冷作用都会比运用普通铜管要好得多由于优质空调铜管归於揉捏工艺，密度会比较大作业运转压力和爆炸接受压力都比普通的空调紫铜管强上许多倍。

无缝钢管的规格通常用外径*壁厚（单位：mm）表示 一般用无缝钢管是用10#、20#、30#、35#、45#等优质碳结钢或16Mn、5MnV等低合金结构钢或40Cr、30CrMnSi、45Mn2、40MnB等合结钢热轧或冷轧制成的。10#、20#等低碳钢制造的无缝管主要用于流体输送管道45#、40Cr等中碳钢制成的无缝管通常用来制造机械零件，如汽车、拖拉机的受力零件一般用无缝钢管要保证强度和进荇压扁试验。热轧钢管以热轧状态或热处理状态交货；冷轧以热处理状态交货单位：Ｋg/m　壁厚       　（1）：钢的密度为1.85kg/dm2 钢管每米重量的计算公式为：W(kg/m)=0.02466*壁厚*（外径-壁厚） 　（2）：冷拔无缝矩形钢管的计算方式：　W（kg/m）=边长*4*厚度*0.00785 　（3）：不锈钢管每米重量的计算公式：　W（kg/m）=0.02491*壁厚*（外径—壁厚） 无缝钢管的规格是以外径*壁厚毫米数表示。无缝钢管分热轧和冷轧（拨）无缝钢管两种规格 热轧无缝钢管分一般钢管，低、中压锅炉钢管高压锅炉钢管、合金管、不锈钢管、石油裂化管、地质钢管和其它钢管等。冷轧（拨）无缝钢管除分一般钢管、低中壓锅炉钢管、高压锅炉管、合金管、不锈钢管、石油裂化管、其它钢管外还包括碳素薄壁钢管、合金薄壁钢管、不锈薄壁钢管、异型钢管。热轧无缝管外径一般大于32mm壁厚2.5-75mm，冷轧无缝钢管外径可以到6mm壁厚可到0.25mm，薄壁管外径可到5mm壁厚小于0.25mm冷轧比热轧尺寸精度高。 无缝钢管承受压力计算公式方法 一：以知无缝管无缝钢管外径和承受压力求壁厚计算方法：     壁厚=（压力*外径*系数）/（2*钢管材质抗拉强度） 二：以知无缝管无缝钢管外径规格壁厚求能承受压力计算方法 （钢管不同材质抗拉强度不同）     压力=（壁厚*2*钢管材质抗拉强度）/（外径*系数） 三：鋼管压力系数表示方法： F=3.1416×＄（D-＄） D—直径 ＄—厚度 3、钢板、扁钢 F= a×＄ a—宽度 密度： 钢材：7.85*103 kg/m3 铝：2.5～2.95*103 铜：8.45～8.9*103 铸铁：6.6～7*103 尼龙：1.04～1.15*103 无缝钢管承受壓力计算公式方法 一：以知无缝管无缝钢管外径规格壁厚求能承受压力计算方法 （钢管不同材质抗拉强度不同）

不锈钢波纹管作为一种柔性耐压管件安装于液体输送系统中用以补偿管道或机器、设备连接端的相互位移，吸收振动能量能够起到减振、消音等作用，具有柔性好、质量轻、耐腐蚀、抗疲劳、耐高低温等多项特点不锈钢波纹管　　名称 代号 轴向型 普通轴向型 ZP 角向型 单式铰链型 JD 带支座轴向型 ZS 外壓轴向型 ZW 单式方向型 JW 横向型 单式拉杆型 HD 压力平衡型 单式直管压力平衡型 DI 复式直管压力平衡型 FI 复式拉杆型 HF 单式弯管压力平衡型 DC 复式较链型 HJ 单式弯管压力平衡型 FU　　不锈钢波纹管连接方式：　　不锈钢波纹管连接方式分为法兰连接、焊接、丝扣连接、快速接头连接，小口径金属軟管一般采用丝扣和快速接头连接较大口径一般采用法兰连接和焊接接。具有耐高压.耐高低温.耐腐蚀.耐酸碱.主要用于各种机械.机电.热水器.壁挂炉等